сти 5ном и учитывающий, что бросок намагничивающего тока определяется объемом железа, соответствующим его типовой мощности:

5тип номВН- номСН

номВН

ном вн И f/ном сн - высшее и среднее номинальные напряжения автотрансформатора; /ном - номинальный ток, соответствующий номинальной проходной мощности.

Для трансформатора кг принимается равным 1. Следует отметить, что включение в зону действия защиты автотрансформатора линейного регулировочного трансформатора, устанавливаемого иа стороне низшего напряжения, практически не влияет на рассматриваемое условие отстройки от броска намагничивающего тока автотрансформатора.

3. Обеспечение недействия защиты от тока небаланса переходного режима внешнего КЗ. Гарантируется заводом-изготовителем при

C3min>0,3IOM, (4)

где /ном - то же, что и в (2).

Указанное условие определяется тем, что недействие защиты в переходном режиме внешнего КЗ обеспечивается совокупностью ряда факторов, действующих на загрубление защиты (форма кривой тока небаланса, торможение от второй гармоники, наличие процентного торможения от токов плеч защиты), дающих гарантированный эффект при минимальном токе срабатьшания защиты, удовлетворяющем (4).

Условие 2 для автотрансформаторов не является расчетным, так как обеспечивается при меньших значениях сзmin, чем условие 3.

За расчетное значение 13min принимается большее из значений, получаемых по условиям 1 и 3.

Расчетный первичный ток небаланса /„б, торм, нач, входящий в (1), может быть определен как сумма трех составляющих:

нб, торм, нач нб, торм, нач нб, торм, нач +/" , (у)

< f г нб,торм,нач

где / нб, торм, нач - составляющая, обусловленная погрешностью трансформаторов тока; нб, торм, нач - составляющая, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора (автотрансформатора); /не торм, нач - составляющая, обусловленная несовпадением расчетных токов и номинальных токов используемых ответвлений автотрансформаторов тока типов АТ-31 и АТ-32 или трансреактора реле ТАК

Все три составляющие тока небаланса рассчитываются в режиме, соответствующем началу торможения (когда полусумма вторичных тормозных токов равна току начала торможения /рм, нач - см. рнс. 14).

За расчетный принимается режим, при котором сумма трех составляющих тока небаланса будет максимальной. Этот режим не обязательно соответствует максимальному значению каждой из трех составляющих тока небаланса и максимальному значению тока/рм, нач, п и выбирается из нескольких рассматриваемых режимов.

Составляющая /„б -юрм, нач определяется по выражению

нб, торм, нач ~ пер одн торм, нач,п >

где Л:пер - коэффициент, учитывающий наличие апериодической составляющей тока, принимается равным 1; одн - коэффициент однотипности трансформаторов тока. При внешних КЗ на той стороне, где защищаемое оборудование имеет два присоединения и трансформаторы тока рассматриваемой защиты установлены в цепях этих присоединений (защита имеет дна плеча), Л:одн принимается равным 0,5-1, причем меньшее из указанных значений принимается в случаях, когда трансформаторы тока обтекаются мало различающимися между собой токами и примерно одинаково нагружены. При внешних КЗ на сторонах, где защищаемое оборудование имеет одно присоединение одн следует принимать равным 1; е - относительное значение полной погрешности трансформаторов тока, соответствующее режиму начала торможения, С учетом дополнительной погрешности, вносимой выравнивающими автотрансформаторами тока, е принимается равным 5% первичного тока, проходящего по одному наиболее нагруженному плечу защиты в режиме, соответствующем началу торможения. Еслн в наиболее нагруженном плече защиты выравнивающие автотрансформаторы не используются, то погрешность 6 может приниматься равной 3% указанного тока. Однако прн этом должна быть проведена сравнительная оценка погрешности е от токов, проходящих в других плечах защиты, в которых установлены выравнивающие автотрансформаторы. Значения е, равные 3 или 5%, принимаются с учетом того, что нагрузка трансформаторов тока высокого напряжения при протекании сквозного тока, равного номинальному, не превышает номинальной; /торм, нач, п - тормозной ток, соответствующий началу торможения, определяемый по (19) или (20). Составляющая /„б, торм, нач определяется по выражению

нб, торм, нач аКок а ток торм, нач, п

где А Ua и А - относительные погрешности, обусловленные регулированием напряжения на сторонах защищаемого трансформатора и принимаемые равными половине действительного суммарного диапазона регулирования на соответствующей стороне; ток а и Лток {S - коэффициенты токо распределения, равные отношению слагающих тока /торм, нач, п, проходящих на сторонах, где производится регулирование напряжения, к полному току /торм,нач,п.

Максимальное значение /нб, торм, нач будет в режиме, когда fcK а -~kix3Kp= 1, т.е. ток /торм, нач, п полностью проходит по сторонам, где производится регулирование напряжения.

Выражение (7) составлено применительно к трехобмоточному трансформатору и автотрансформатору, для двухобмоточного трансформатора в правой части формулы (7) исключается второй член, а ток а принимается равным!.

Составляющая lll -юрм, нач определяется по выражению

г*"

* нб, торм, нач отв,расч2 ~ /

отв.расч! -/отв,ном1

отв, расч! отв, ном2

ток 1

отв, расч п - /отв, ном и

то к 2

отв,расч2

отв,расч п

торм, нач, п

где/отв,расч1, отв. расчг,-, о1в,расч« - расчетные значения токов в плечах 1,2,...,п неосновных сторон для выбора схемы включения выравнивающих автотрансформаторов или ответвлений трансреактора реле TAV, соответствующих принятому включению (ответвлению) в плече основной стороны /qtb ном, осн (общее обозначение Iqjs, расч, неош); /отв,ном1. /отв,ном2,.-, Сном;! - ближайшие к расчетным номинальные токи принятых ответвлений выравнивающих трансформаторов или трансреактора реле TAVb плечах 1, 2,..., и неосновных сторон (общее обозначение /отв,ном, неосн); toki Л:ток2> ток « - коэффициенты токораспределения, равные отношению слагающих тока /торм, нач п проходящих в плечах 1,2,..., и неосновных сторон к полному току /торм, нач, п- Знак + или - в (8) определяется направлением составляющих тока /торм, нач, п при одинаковом направлении составляющих тока (например, к защищаемому оборудованию) используется знак +, при противоположном -.

Максимальное значение /нб, торм, нач будет в режиме, при котором направление составляющих тока /торм, нач, п неосновных сторон будет одинаковым, а ток будет максимальным на тех сторонах, где макси-отв, расч - отв, ном

мальны значения

отв, расч

Выражение (8) составлено применительно к защищаемому оборудованию, имеющему и плеч дифференциальной защиты, Прн наличии трех плеч защиты в правой части (8) остаются только два первых члена с индексами I и 2. При наличии двух плеч (например, двухобмоточ-ный трансформатор) в правой части (8) остается только первый член с индексом 1 и ток 1=1-42

Для плеч защиты основной стороны номинапьный ток ответвления трансреактора реле ТА V или выравнивающих автотрансформаторов отв, ном, осн , если последние используются в рассматриваемом плече, выбирается исходя из вторичного тока в этом плече защиты/„ом. в, осн. соответствующего номинальной мощности защищаемого оборудования. Расчет дифференциальной зашиты блока генератор-трансформатор (автотрансформатор) ведется по номинальной мощности трансформатора (автотрансформатора)

/отв, ном, осн ном, в, осн • (9)

Вторичный ток в плече защиты, соответствуюцщй номинальной мощности защищаемого оборудования,

ном, в

(10)

где /ном - номинальный первичный ток, соответствующий номинальной мощности защищаемого оборудования; Kj и ку - соответственно коэффициент трансформации трансформаторов тока и коэффициент схемы для расчетного плеча защиты.

За основную сторону обычно принимается сторона, которой соответствует наибольший из вторичных токов в плечах защиты, так как при этом в общем случае третья составляющая тока небаланса получается меньше. Если токи в плечах различаются незначительно, то за основную сторону целесообразно принять сторону основного питания, так как это несколько упрощает расчеты чувствительности, Дчя плеч защиты неосновных £торон номинальный ток ответвлений трансреактора реле ТА V илн выравнивающих автотрансформаторов (при нх использовании) отв, ном, неосн выбирается исходя из вториадого тока /ном.в, неосн в плече защиты на рассматриваемой неосновной стороне, соответствующего номинальной мощности защищаемого оборудования и выбранного ответвления /отв, ном, осн для основной стороны

/ г отв, ном, осн

отв, ном, неосн "~ отв, расч, неосн неосн, в. неосн Y

ном, в, осн

По выражениям (9) и (11) принимаются ответвления с номинальным током, равным расчетному ипи ближайшим меньшим. Для выравнивающих автотрансформаторов выбранные ответвления являются первичными (со стороны трансформаторов тока высокого напряжения).

Такой выбор необходим для обеспечения возможности выставления не реле уставки относительного минимального тока срабатывания 1с,г>тт (при отсутствии торможения), соответствующей наименьшему возможному значению первичного минимального тока срабатьгоания

защиты 1сз min > 0,3/ном

Qp mm

OTB, HOM

(12)

где I CP min - абсолютное значение минимального тока срабатьшания реле (при отсутствии торможения); /ота, ном - номинальный ток ответвлений ТА V или выравнивающих автотрансформаторов в рассматриваемом плече защиты.

Если преобразовать (12) сучетом (10) и выражений

/" т min к I

С, р mm

lc,-i min

TO получим

с, 3 mm сх

с, 3 mm

ном, в

(13) (14)

(15)

отв,ном

При использовании выравнивающих автотрансформаторов АТ-31 и АТ-32 первичное ответвление AT со стороны трансформаторов тока высокого напряжения ном ATi может быть выражено через вторичное ответвление со стороны трансреактора 7М F/отв, ном АТ2 и коэффициент трансформации AT Kpj

отв,ном ATI

(16)

отв, ном ЛТ2

отв,ном ATI АТотв.ном АТ2

(17)

В этом случае выражение (15) с учетом того, что /отв, номАТ2 Должен быть всегда равен номинальному току одного из ответвлений ТА V W ном TAV, примет вид

цр min ~ {с,з min

ном, в

отв, ном TAV ЛТ

(15а)

Все величины в (12) -(17) должны приниматься для стороны, обусловливающей наибольшее загрубление защиты. Такой стороной является та (основная или неосновная), для плеча которой принятое ответвление отв ном больше отличается от расчетного по (9) и (11).

Регулирование уставки на реле до значений, полученных по (15) и (15а), производится с помощью резистора R13 (см. рис. 12,13).

Если значение ном, в Дя какого-либо плеча выходит за пределы диапазона номннзльньм токов трансреактора ТА V (2,5-5 А) более чем на 0,5 А, то в этом плече необходима установка выравнивающих автотрансформаторов. При выборе ответвлений выравнивающих автотрансформаторов и трансреактора ТА V для снижения /нб

торм, нач ipOMe

заводского технического описания защиты могут использоваться табл, 5 и 6.

В плече защиты на основной стороне выравнивающие автотрансформаторы могут не использоваться, если получаемая прн этом кратность

ном, в, 001

тока-позволяет обеспечить требуемую термическую стой-

отв, ном, от

кость реле защиты с учетом возможной перегрузки защищаемого обсфу-дования.

С учетом высокой чувствительности защиты и ограниченного диапазона регулирования коэффициента торможения целесообразно осуществлять процентное торможение от токов всех плеч защиты, что сокращает число рассматриваемых расчетных режимов, упрощает расчет и повышает надежность защиты на несрабатывание.

Опыт эксплуатации защиты ДЗТ-21 показывает, что при числе плеч защиты более четырех возможно подключение трех приставок дополнительного торможения ПТ-1 без ухудшения технических характеристик защиты.

При необходимости повышения чувствительности защиты, двух- и трехобмоточных трансформаторов подстанций при наличии питания только со стороны высшего напряжения и отсутствия параллельной работы на стороне среднего напряжения можно торможение осуществлять только от токов на приемных сторонах, если на подстанции нет синхронных двигателей. Использование торможения только от токов приемных сторон обеспечивает отсутствие торможения от токов внутренних КЗ.

Ответвления промежуточных трансформаторов тока ТА цепи торможения реле и приставки дополнительного торможения /отв, торм, расч рассчитывается исходя из вторичного тока /„ом в в плече защиты соответствующего номинальной мощности защищаемого трансформатора (проходной для автотрансформатора) и выбранных коэффициентов трансформации Кдх выравнивающих автотрансформаторов, если последние используют на рассматриваемой стороне, по выражению

(18)

ном, в

отв, торм, расч

Принимаются ответвления /qtb, торм, ном с номинальным током, ближайшим к расчетному /отв, торм, расч-

Уставка начала торможения {торм, нач (см. рис. 14), т. е. отношение вторичного тока начала торможения к номинальному току /qtb, торм, ном