Главная  Дифференциальные защиты 

[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [ 8 ] [9] [10] [11] [12] [13]

ного торможения исходя из вторичных токов /ном в в плече защиты и коэффициентов трансформации Адх выравнивающих автотрансформаторов тока, если они используются в плече защиты, /отв, торм, ном

отв, торм, расч

ном, в АТ

7. Определяется расчетный ток небаланса в режиме внеишего КЗ, со-ответствугоидай началу торможения/нб юрм,нач (5)-(8). Ток начала торможения /торм, нач, п определяется по (19) или (20) в зависимости от выбранной выше схемы процентного торможения по п. 5,

8. Определяется первичный минимальный ток срабатьгоания защиты при отсутствии торможения / з (ее чувствительного органа) по (1), (2) и (4) и относительный минимальный ток срабатьшания защиты lz.3min по (14).

9. Определяются относительньге минимальные токи срабатьшания реле /(;р min для всех плеч защиты по (15) или (15а), соответствуюцще рассчитанному выше по п. 8 току /з Уставка 1 выставляемая на реле с помощью переменного резистора R}3, принимается равной большему из полученных значении.

Определяются действительные токи срабатывания чувствительного органа зашиты для всех плеч защиты, соответствующие принятой уставке /г

т . - * 3 mm

/с,р min /отв, ном АТ 1

(36)

10. Определяется коэффициент торможения защиты Ар по (23). Значения величии, входящих в (23), для расчетных внешних КЗ определяются по (24)-(31).

Уставка /рм принимается равной максимальному из полученных по (23) значению в рассматриваемых расчетных режимах и выставляется на реле с помощью переменного резистора R12.

11. Определяется относительный ток срабатьгоания реле отсечки {ср,отс по (32).

Уставка отсечки (6/охв, ном или 9/qtb, ном) принимается ближайшей большей значения, рассчитанного по (32).

12. Определяется значение коэффициента чувствительности ki по (34) в режимах с минимальными токами КЗ в защищаемой зоне.

Особеииости выбора схемы н расчета защиты ДЗТ-21 пуско-резерв-ных трансформаторов собственных нужд электростанций. В связи с тем что на некоторых электростанциях отмечены случаи ложной работы дифференциальной защиты ДЗТ-21 в режиме АВР пускорезервного трансформатора, Главтехуправлением в противоаварийном циркуляре №Ц-04-87 (Э) от 27 февраля 1987 года предложены дополнительные

Рис. 18. Схема выходных цепей дифференциальной защиты пускорезервного трансформатора собственных нужд;

KL - про межуточное реле типа РП-251; 1KL, 2KL - Промежуточные реле; 1КН - указательное реле сери-есное; 2КН - указательное реле шун-товое

рекомендации по выбору уставок и схемы включения защит данного типа для пускорезервных трансформаторов собственных нужд электростанций. Этн рекомендации сводятся к следующему.

ыходиае ( реле

От других защит траи-спорна/пора

1. Выполняют схему выходных цепей защиты в соответствии с рис. 18. Дополнительную выдержку времени на отключение трансформатора от дифференциальной заилиты (реле KV) принимают 0,1-0,12 с.

2. Устанавливают параметры настройки реле ДЗТ-21: минимальный ток срабатывания 1 = 0,3/ном; уставка начала торможения /дарм. цач 0,6; коэффициент торможения fcpM ~ О.

3. Выполняют процентное торможение током стороны высшего напряжения трансформатора н суммой токов сторон низшего напряжения.

4. При проверке трансформаторов тока защиты по условию 10%-ной погрешности измеряют фактическое сопротивление нагрузки на трансформаторы тока по значениям тока и иапряжения на вторичных обмотках и сравнивают его минимально допустимым по кривым предельных кратностей при токах внешних КЗ, а также при несинхронном АВР (подача напряжения от пускорезервного трансформатора в Противофазе с напряжением секции собственных нужд).

Рис 19. Исходная схема расчета к npt меру




Пример. Расчет дифференциальной защиты типа ДЗТ-21 блока ISO МВт. Исходная схема дана на рис. 19.

Трансформатор TJ мощностью 180МВ-А имеет номинальное напряжение 242/18 кВ с регулированием на стороне высшего напряжения ±2x2,5% и номинальные токи 430/5780 А.

Коэффициенты трансформации трансформаторов тока: А"/=6000/5 для ТА1, ТАЗ. ТАЗ; К}=\2Щ\ для ТА2; Kj = 200015 для ТА4.

Результаты расчетов по п. 1-6 рекомендуемого порядка расчета сведены в табл. 7. Уставка начала торможения принимается

торм, нач ~ 1 •

Максимальный тормозной ток, соответствующий началу торможения, будет в режимах внешнего КЗ, когда токи протекают только по плечам защиты, где выбраны ответвления промежуточных трансформаторов тока цепей торможения с номинальным током 5 А, например, при КЗ в точке КЗ и отключенном QJ. В данном режиме

5 - 5

Аорм, нач, п ~ 0)5/цом I 1 - + 1

4,817

4,817

-1,038 4с

Определяем ток небаланса в режиме, соответствующем началу торможения прн КЗ в точке КЗ и включенном Q!:

/нб,торм,нач= (1-1-0,05 + 0,05-1 + -2l£-I. 1).1,038/„ом =

= 0,122-1,038/ном = 0,127/ном-

Дчя всех трех сосгавляюидах гока небаланса принимаем с запа-

сом максимальный ток /

торм, нач, п

= 1.038 /

ном» хотя составляющие

нб, торм, нач и /, торм, нач рассчитываются в режимах с участием стороны защиты 220 кВ, на которой осуществляется регулирование напряжения и расчетный ток ответвления выравнивающего автотрансформатора отличается от номинального выбранного. Например, при КЗ в точке Л"2 ток/торм, нач, п для этих составляющих будет меньше:

торм, нач,

-,n=(l4jy+ 1,4т)- 0,5/ном = 0,9865 4

3,21

Определяем минимальный ток срабатывания зашиты при отсутствии торможения по днум условиям:

])по отстройке от расчетного тока небаланса в режиме, соответствующем началу торможения:

с,з min ~ 1>5- 0,127/ном ~ 0,19 /ном!-

2) по отстройке от броска намагничивающего тока при включении трансформатора TI под напряжение и от тока небаланса переходного режима внешнего КЗ:

Е 5 g со

о >

й й

о- о

о о о

о о о

Си о

о оо II

о о

fS 2

3 й

г та

3 (Я Si

э щ в

4 Си

§ га < « га 3 g I



Продолжение табл, 7

Наименование величины

Обозначение и метод определения

Значения величин для плеча защиты

220 кВ

18 кВ

Тип выравнивающего автотранс- По табл. 5 и 6 форматора, который включается в плечо защиты

Номиналы1ый ток используемого То же ответвления выравнивающего автотрансформатора, к которому подводятся вторичные токи в плече защиты, А

Номер используемого ответвле- " " ния выравнивающего автотрансформатора, к которому подводяг-ся вторичные токи в плече защиты

АТ-З!

0,58

АТ-32

13,8

1-10

Номер используемого ответвления выравнивающего трансформатора, к которому подключается реле

Номинальный ток используемого То же ответвления выравнивающего автотрансформатора, к которому подключается реле, А

По табл, 5 и 6

Номинальный ток используемо- По табл, 2 го ответвления TAV реле иа неосновных сторонах при Использованни выравниваюшях автотрансформаторов, А

Номер используемого ответвле- *® ния ТА V реле, А

Расчетный ток ответвления про- отв, торм, расч межуточных трансформаторов тока цепи торможения, А ном, в

Номинальный ток используемого ответвления промежуточных трап- -q хабл 3 сформаторов тока цепи торможения, А

Номер используемого ответвле- То же ния промежуточных трансформаторов тока цепи торможения

0,6206 0,58/3

= 3,21 •

4,817

4,817

14,45 13,8/3

= 3,14

4,817



[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [ 8 ] [9] [10] [11] [12] [13]

0.0007