Главная Дифференциальные защиты [0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [ 8 ] [9] [10] [11] [12] [13] ного торможения исходя из вторичных токов /ном в в плече защиты и коэффициентов трансформации Адх выравнивающих автотрансформаторов тока, если они используются в плече защиты, /отв, торм, ном отв, торм, расч ном, в АТ 7. Определяется расчетный ток небаланса в режиме внеишего КЗ, со-ответствугоидай началу торможения/нб юрм,нач (5)-(8). Ток начала торможения /торм, нач, п определяется по (19) или (20) в зависимости от выбранной выше схемы процентного торможения по п. 5, 8. Определяется первичный минимальный ток срабатьгоания защиты при отсутствии торможения / з (ее чувствительного органа) по (1), (2) и (4) и относительный минимальный ток срабатьшания защиты lz.3min по (14). 9. Определяются относительньге минимальные токи срабатьшания реле /(;р min для всех плеч защиты по (15) или (15а), соответствуюцще рассчитанному выше по п. 8 току /з Уставка 1 выставляемая на реле с помощью переменного резистора R}3, принимается равной большему из полученных значении. Определяются действительные токи срабатывания чувствительного органа зашиты для всех плеч защиты, соответствующие принятой уставке /г т . - * 3 mm /с,р min /отв, ном АТ 1 (36) 10. Определяется коэффициент торможения защиты Ар по (23). Значения величии, входящих в (23), для расчетных внешних КЗ определяются по (24)-(31). Уставка /рм принимается равной максимальному из полученных по (23) значению в рассматриваемых расчетных режимах и выставляется на реле с помощью переменного резистора R12. 11. Определяется относительный ток срабатьгоания реле отсечки {ср,отс по (32). Уставка отсечки (6/охв, ном или 9/qtb, ном) принимается ближайшей большей значения, рассчитанного по (32). 12. Определяется значение коэффициента чувствительности ki по (34) в режимах с минимальными токами КЗ в защищаемой зоне. Особеииости выбора схемы н расчета защиты ДЗТ-21 пуско-резерв-ных трансформаторов собственных нужд электростанций. В связи с тем что на некоторых электростанциях отмечены случаи ложной работы дифференциальной защиты ДЗТ-21 в режиме АВР пускорезервного трансформатора, Главтехуправлением в противоаварийном циркуляре №Ц-04-87 (Э) от 27 февраля 1987 года предложены дополнительные Рис. 18. Схема выходных цепей дифференциальной защиты пускорезервного трансформатора собственных нужд; KL - про межуточное реле типа РП-251; 1KL, 2KL - Промежуточные реле; 1КН - указательное реле сери-есное; 2КН - указательное реле шун-товое рекомендации по выбору уставок и схемы включения защит данного типа для пускорезервных трансформаторов собственных нужд электростанций. Этн рекомендации сводятся к следующему. ыходиае ( реле От других защит траи-спорна/пора 1. Выполняют схему выходных цепей защиты в соответствии с рис. 18. Дополнительную выдержку времени на отключение трансформатора от дифференциальной заилиты (реле KV) принимают 0,1-0,12 с. 2. Устанавливают параметры настройки реле ДЗТ-21: минимальный ток срабатывания 1 = 0,3/ном; уставка начала торможения /дарм. цач 0,6; коэффициент торможения fcpM ~ О. 3. Выполняют процентное торможение током стороны высшего напряжения трансформатора н суммой токов сторон низшего напряжения. 4. При проверке трансформаторов тока защиты по условию 10%-ной погрешности измеряют фактическое сопротивление нагрузки на трансформаторы тока по значениям тока и иапряжения на вторичных обмотках и сравнивают его минимально допустимым по кривым предельных кратностей при токах внешних КЗ, а также при несинхронном АВР (подача напряжения от пускорезервного трансформатора в Противофазе с напряжением секции собственных нужд). Рис 19. Исходная схема расчета к npt меру Пример. Расчет дифференциальной защиты типа ДЗТ-21 блока ISO МВт. Исходная схема дана на рис. 19. Трансформатор TJ мощностью 180МВ-А имеет номинальное напряжение 242/18 кВ с регулированием на стороне высшего напряжения ±2x2,5% и номинальные токи 430/5780 А. Коэффициенты трансформации трансформаторов тока: А"/=6000/5 для ТА1, ТАЗ. ТАЗ; К}=\2Щ\ для ТА2; Kj = 200015 для ТА4. Результаты расчетов по п. 1-6 рекомендуемого порядка расчета сведены в табл. 7. Уставка начала торможения принимается торм, нач ~ 1 • Максимальный тормозной ток, соответствующий началу торможения, будет в режимах внешнего КЗ, когда токи протекают только по плечам защиты, где выбраны ответвления промежуточных трансформаторов тока цепей торможения с номинальным током 5 А, например, при КЗ в точке КЗ и отключенном QJ. В данном режиме 5 - 5 Аорм, нач, п ~ 0)5/цом I 1 - + 1 4,817 4,817 -1,038 4с Определяем ток небаланса в режиме, соответствующем началу торможения прн КЗ в точке КЗ и включенном Q!: /нб,торм,нач= (1-1-0,05 + 0,05-1 + -2l£-I. 1).1,038/„ом = = 0,122-1,038/ном = 0,127/ном- Дчя всех трех сосгавляюидах гока небаланса принимаем с запа- сом максимальный ток / торм, нач, п = 1.038 / ном» хотя составляющие нб, торм, нач и /, торм, нач рассчитываются в режимах с участием стороны защиты 220 кВ, на которой осуществляется регулирование напряжения и расчетный ток ответвления выравнивающего автотрансформатора отличается от номинального выбранного. Например, при КЗ в точке Л"2 ток/торм, нач, п для этих составляющих будет меньше: торм, нач, -,n=(l4jy+ 1,4т)- 0,5/ном = 0,9865 4 3,21 Определяем минимальный ток срабатывания зашиты при отсутствии торможения по днум условиям: ])по отстройке от расчетного тока небаланса в режиме, соответствующем началу торможения: с,з min ~ 1>5- 0,127/ном ~ 0,19 /ном!- 2) по отстройке от броска намагничивающего тока при включении трансформатора TI под напряжение и от тока небаланса переходного режима внешнего КЗ: Е 5 g со о > й й о- о о о о о о о Си о о оо II о о fS 2 3 й г та 3 (Я Si э щ в 4 Си § га < « га 3 g I Продолжение табл, 7 Наименование величины Обозначение и метод определения Значения величин для плеча защиты 220 кВ 18 кВ Тип выравнивающего автотранс- По табл. 5 и 6 форматора, который включается в плечо защиты Номиналы1ый ток используемого То же ответвления выравнивающего автотрансформатора, к которому подводятся вторичные токи в плече защиты, А Номер используемого ответвле- " " ния выравнивающего автотрансформатора, к которому подводяг-ся вторичные токи в плече защиты АТ-З! 0,58 АТ-32 13,8 1-10 Номер используемого ответвления выравнивающего трансформатора, к которому подключается реле Номинальный ток используемого То же ответвления выравнивающего автотрансформатора, к которому подключается реле, А По табл, 5 и 6 Номинальный ток используемо- По табл, 2 го ответвления TAV реле иа неосновных сторонах при Использованни выравниваюшях автотрансформаторов, А Номер используемого ответвле- *® ния ТА V реле, А Расчетный ток ответвления про- отв, торм, расч межуточных трансформаторов тока цепи торможения, А ном, в Номинальный ток используемого ответвления промежуточных трап- -q хабл 3 сформаторов тока цепи торможения, А Номер используемого ответвле- То же ния промежуточных трансформаторов тока цепи торможения 0,6206 0,58/3 = 3,21 • 4,817 4,817 14,45 13,8/3 = 3,14 4,817 [0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [ 8 ] [9] [10] [11] [12] [13] 0.0014 |