Главная  Дифференциальные защиты 

[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [ 9 ] [10] [11] [12] [13]

-С 3 min - 0)3/„ом .

За расчетное принимается большее из полученных значений

3 min ~ 0)3.

Определяем относительные минимальные токи срабатьшания реле для всех плеч защиты:

1) сторона 18 кВ, плечи G, Т2, Т4:

icpmin= 0,3 =0,314;

2) сторона 18 кВ, плечо ТЗ:

/срш» =0,3=0,314;

3) сторона 220 кВ, плечо Т1: 7 . -qt 0.6206 0 321

Принимаем уставку /р min = 0,321 для ее выставления на реле с помощью переменного резистора R13.

Определяем действительные токн срабатьшания чувствительного органа защиты для всех плеч защиты:

1) сторона 18 кВ, плечи G, Т2, Т4:

h, 3 min = 0,321.4,6-1 -= 1772 А;

I. ./. = 4Ш = 0,307;

сзтт 5750

2) сторона 18 кВ, плечо ТЗ:

h, 3 min =0,321 3 = 1772 А;

с 3 mm

= 0,307;

3) сторона 220 кВ, плечо Т1: /,з™« = 0,321.3«-1=129А;

Т =03

Рассчитываем коэффициент торможения защиты tojm-

В качестве первого рассматриваемого режима принимаем внешнее трехфазное КЗ в точке К4, при котором через защиты протекает максимальный ток.

На рис. 20 дана исходная схема расчетного режима:

кВ =46640 А; /№,,„5= 2820 А; /»)8,в= 37910А,

Рис.20. Схема для расчета внешнего КЗ к НОкВ

примеру

4? 18 кв= 570 А; ;i8KB = 16020A.

Ток /нб,расч,в рассчитываем для плеча ТЗ:

220 к в

= 2.1-0;1

100570- 1


[нб,расч,в - - --(2000/5)-(13,8/3)-3 = 0,2 . 18,2 = 3,64.

Токи /нб,расч,в и /нб,расч,а рассчитываем для стороны 220 кВ, плечо TI:

Лб пасч в=0.05"-- 0,05.7 = 0,35;

* »о.расч, в , (1200/1) - (0,58/3) 3 *

= 7 = 0,022 . 7 = 0,154;

но,расч, в 0 593

{нб,расч,в=3>64 +0,35+0,154 = 4,144.

Относительные вторичные токи торможения рассчитьшаем для всех плеч защиты:

сторона 220 кВ, плечо TI: /pp.. = 7;

сторона 18кВ,Ш1ечо ТЗ: {[р„,расч,вГ 1,2;

сторона 18 кВ, плечо Т2: I

Т2 16020-1

;торм,расч,в 00/5) 5

= 2,67;

сторона 18 кВ, плечо G: f 46640-1

*торм.расч,в (6000/5)5

0,5 г/торм,расч,в= 0)5 (7 + 18,2 + 2,67 + 7,77) = 17,82.

Определяем относительный вторичный ток начала торможения для данного режима:



Рис. 21. Схема для расчета коэффициента торможения

f<ff

46 640

37 910

/торм,нач 0,5(1- + jQQjg gj ""100 570 3,21 "*" ХО,935 +0,159-1,038) =0,977;

fc = Ь5-1,144 - 0,321 Р" ~tw 0,997

Определяющим режимом в данном примере для расчета коэффициента торможения является внешнее двухфазное КЗ в точке К2 при отключенном выключателе Q2. На рис, 21 дана исходная схема расчетного режима:

Й8кВ=19130А; /га2о,в = 1«0А.

Все три составляющие тока небеланса рассчитьшаем для плеча 220 кВ:

I. =П 1 П1+ПП4- 0,593 - 0.58 , 1430Vr

;(нб,расч,в- J -и,! + U,Ui + ) -

= 0,272- 3,55 =0,966;

(1200/1) (0,58/3) 3

0,5Б /тоом оасч в = 0.5 (Г ) = О 5 ГЗ 55 +

торм,расч,в . торм, расч,Б торм,расч,в- V-"*-*-*

+ iilll.) = 0,5 (3,55 + 3,19) = 3,37;

(6000/5)5

/торм,нач = 0,5(1р+1)=0,5 (1,038 + 0,935) = 0,9865;

1,5 - 0,966 - 0,321 3,37 - 0,9865

= 0,473.

Принимаем округленно в большую сторону Аторм 0,48.

В данном режиме можно убедиться в необходимости выполнения торможения от всех плеч защиты, в том числе и от плеча в нуле генератора.

Если торможение от плеча в нуле генератора ие выполняется, то 0.5 2 /торм, расч, в = 0,5. 3,55 = 1,775;

/торм,нач ~ (1 3 21- ~ 1)12»

тopм

1,5 • 0,966 - 0,321

- 1 72

1,775 - 1,12

а диапазон регулирования уставки торм- 0,3-1.

Определяем ток срабатьшания реле отсечки по отстройке от максимального тока небаланса при переходном режиме расчетного внешнего КЗ по исходной схеме рис. 20.

При расчетной первой составляющей тока небаланса /„б, расч, в принимаем fcnep ~ 3. Тогда

/нб,расч,в" 3 -1 0,1

1 000570- 1

(2000/5)- (13,8/3)- 3

= 5,47;

нб,расч, в 0,035; -нб, расч, в 0,154,

4б,расч,в= 5,47 +0,35 + 0,154 = 5,974; *

/с,р,отс= 1,5.5,974 = 8,96.

Принимаем уставку отсечки 9/ном, отс-

Проверяем чувствительность защиты в минимальных режимах.

Рассматриваем реальный минимальный режим двухфазного КЗ в точке Кб при отключенных выключателях Q1 и Q2. Исходная схема расчетного режима дана на рнс. 22, /"gjB = 19130 А. Вторичный относи-

rrr, т 19130- 1 „ .„

тельньш ток КЗ равен /к в = -= 3,47.

* (6000/5)4,6

Полусумма вторичного относительного тока торможения

0,5 /топм в = 0,5 ilL= 1,595. Р"** (6000/5)5

Строим тормозную характеристику и прямую срабатывания АО (рнс. 23). Точка А имеет координаты (1,595; 3,47).



8 кВ

Рис. 22. Схема для расчета чувствительности


Рис. 23. Расчет чувствительности защиты по тормозной характеристике

Коэффициент чувствительности защиты в данном режиме jt(2> = 3,47/0,321 = 10,8 > 2.

Для наглядности рассмотрим самый минимальный заведомо нереальный режим: двухфазное КЗ в точке Кб при отключенном генераторе и выключателе Q1. Исходная схема дана на рис. 24, Токи

/(Л... = 9710 А;

к 18кВ

9700 1 "(6000/5)4,6

= 1.76;

НОкВ


ft = 1,76/0,321 = 5,48 > 2.

Даже в этом режиме защита обладает высокой чувствительностью.

Результаты расчета защиты передаются наладчиком в предлагаемой ниже форме.

1. Используемьде в защите трансформаторы тока:

сторона 220 кВ, плечо Т1: АГ=1200/1 А, схема соединения Д ; сторона 18 кВ, плечи G, Т2 и Т4\

Kj =6000/5 А, схема соединения Y;

сторона 18 кВ, плечо Т3\

Рис. 24. Расчет минималыюго лпогкг а « . v

pj;„a A = 2000/5 А, схема соединения Y.

2. Принятые ответвления в дифференциальной и тормозной цепях защиты:

Сторона 220 кВ, плечо Т1

Ответвление 7X7 - TL3 в сторону трансформаторов

тока............................... 0,58 В (,1-3)

Ответвление ТЫ ~ TL3 в сторону реле ........ ЗА {1-10)

Ответвление трансреактора TAV............. 3 А (J)

Ответвление промежуточных трансформаторов тока"

торможения ТА1....................... 3 А (i)

Страна 18 кВ, плечи G, Т2 и Т4

Ответвление трансреактора TAV............. 4,6 А (2)

Ответвление промежуточных трансформаторов тока

торможения соответственно ATI - АТЗ........ 5 А (/)

Сторона 18 кВ, плечо ТЗ

Ответвление TL4 - TL6 в сторону трансформаторов

тока............................... 1 3,8 А {1-10)

Ответвление TL4- TL6 в сторону реле......... ЗА [1-3)

Ответвление трансреактора TAV..........., , 3 А (J)

Ответвление промежуточных трансформаторов тока

торможения ТА2................,...... 3 А (J)

3, Минимальный ток срабатывания реле (регулировка RI3)

1 = О 321 /

с, р тт ном, отн

4, Коэффициент торможения (регулировка RI2)

5, Уставка начала торможения /торм, нач

6. Ток срабатывания реле отсечки

/ =91

с р, отс ном, отв

7. Время срабатывания защиты на отключение блока с,з = 0с..

Схема включения цепей переменного тока защиты, выравнивающих автотрансформаторов и приставок дополнительного торможения для данного примера приведена на рис, 25.



[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [ 9 ] [10] [11] [12] [13]

0.0007