Главная  Защита вторичных цепей 

[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [ 10 ] [11] [12]

цепителей определяется максимальный ток трехфазного КЗ в шкафу ТН для схемы звезда по уравнению

/(3)

уз у + (2Rf

(17)

где Я - сопротивление одяой жилы медного кабеля сечением 10 им

и длиной 15 м от ТН до шкафа, R -

57-10

0,0253 Ом.

Сопротивление трансформатора для основной обмотки по (14)

/ 100

4,05

2!(ji-

V 1/3

КЗ) к

100-2000 100

0,0675 Ом;

: - 690 А.

(14)

У"3 У0,06752+ (2.0,0253) Сопротивление трансформатора для дополнительной обмотки по

2 д -

3,87-100 100-2000

0,193 Ом.

Максимальный ток в цепях И-Ф при трехфазном КЗ в шкафу трансформатора напряления определяется по (18)

/(3)

мфУЗ

(18)

/(3)

юоуз

I/O, 1932+ (2-0,0253)2

865 А.

По этим значениям максимального отключаемого тока КЗ (см. приложение 6) минимальный номинальный ток расцепителя АП50 должен быть не менее 6,4 А для обеих обмоток.

Максимальный ток нагрузки в основной обмотке при классе точности 1,0 и мощности 600 В-А

1п =

- 10,5 А.

100/Уз

В дополнительной обмотке в цепях Н - К защита не устанавливается, так как нормально в этой цепи ток и напряжение должны быть равны нулю, а при замыкании этих проводов между собой в любом режиме это приведет к созданию нормальной схемы полного треугольника.

Для обеих обмоток принимаются выключатели АП50 с номинальным током тепловых расцепителей 10 А и 3,5-кратной отсечкой

Сопротивление фазной жилы алюминиевого кабеля с удельной проводимостью 34,5 м/(Ом-мм) от шкафа до панели реле-повтори-

телей Ri =

- 0,062 Ом, сопротивление нулевой жилы кабеля

34,5-70

сечением 35 мм i2--=0,124 Ом Сопротивление медной жилы кабелей

до панели релейной защиты Rs-=0,21 Ом.

57*2,5

Для проверки чувствительности определяются минимальные токи КЗ Ток однофазного КЗ на панели релейной защиты определяется по уравнению

(19)

где 2Д - сумма сопротивлений фазной и нулевой жил основного кабеля и двойного сопротивления жил от ТН до шкафа,

уз У0,06752 + (2-0,0253 + 0,062 + 0,124 + 2-0,21)

=.90 А.

Чувствительность отсечки k-.

- 3-2,23, что удовлетво-

10(34-4)

ряет требованиям,

В цепи разомкнутого треугольника сопротивление одной жилы кабеля от шкафа до панели реле-повторителей равно:

34,5-10

0,435 Ом.

Ток лвухфазного КЗ на панели защиты между цепями И-К или Я-Ф определяется по уравнению

И2) к

Л20)

где R - сумма всех сопротивлений кабелей одной фазы от ТН до панели.

Подставив числовые значения, имеем:

/(2) -

2 У0,20252 +(0.0253 + 0,435 -f 0,21)2

= 71.5 А.



Чувствительность отсечки удовлетворяет требованиям 7] .5

=2,381,78>1,5

(3 4) lO

Далеко не всегда чувствительность отсечки выключателя, установленного в шкафу трансформатора напряжения, удовлетворяет нормам. Обычно это получается при КЗ в конце длинных кабелей малого сечения, питающих удаленные панели релейной защиты или измерительных приборов.

В этих случаях возможно несколько решений. Если по длинным кабелям питаются устройства релейной защиты, неправильно работающие при повреждениях цепей напряжения, то следует уменьшить сопротивление этих кабелей путем увеличения их сечения или замены алюминиевых кабелей медными, чтобы обеспечить быстрое отключение повреждения.

Возможна и установка дополнительных выключателей на длинных кабелях (см. рис. 18, г) с минимальным номинальным током расцепителя и минимальным временем срабатывания. Если при КЗ в конце зоны действия отсечки этого выключателя напряжение не менее 0,9 номинального, то такие КЗ могут отключаться и тепловыми расцепителями с коэффициентом чувствительности не менее 5 по ПУЭ.

Некоторые особенности имеет расчет токов КЗ трансформаторов напряжения в сетях с изолированной нейтралью (обычно 6-35 кВ), Расчеты эти производятся для однофазного замыкания на землю в сети высшего напряжения, при котором работает лишь сигнализация, и для КЗ в сети низшего напряжения.

Для трехфазных трансформаторов напряжения, соединенных по схеме Уо/Уо/А* (например, типа НТМИ) (рнс. 18, б) максимальный ток КЗ основной обмотки будет при однофазном замыкании на землю в сети высшего напряжения и коротком замыкании вторичной обмотки. В этом случае

;21)

/(I Л)

Минимальный ток определяется по (19). Для трех однофазных трансформаторов напряжения, соединенных по такой же схеме (см. рис. 18, е и г) мак-

Разомкнутый треугольник.

симальный ток в цепи И будет при однофазном замыкании на землю в сети высшего напряжения и КЗ между выводами И-К

/5,2) = . (22)

2 K(3Zt)2+ (2i?)2

В цепи ЗУо максимальный ток КЗ будет при однофазном замыкании на землю в сети высшего напряжения

(2) Мф

(23)

Минимальный ток КЗ для этой схемы будет при КЗ между выводами И-К или Я-Ф

(24)

Для трансформаторов напряжения типа НДЕ действительный ток КЗ из-за насыщения реактора будет значительно меньше расчетного-

Следует особо отметить, что при наладке обязательно проверяются опытным путем все расчеты токов КЗ. особенно для трансформаторов НДЕ.



Приложение I. Предохранители

Номинальное напряжение, В

Номинальный ток предохранителей, А

Номинальный ток вставки, А

Номинальный ток отключения, А

кратность одночасового плавления

250 400 600 1000

30, 40, 50, 60, 80, 100 80, 100, 1 20, 150, 200, 250 200. 250. бОО, ЗЬО, 400 300, 400, 500, 600 500, 600. 750, 800, 1000

50 ООО 40 ООО 25 ООО 25 ООО 10 ООО*

1,3-1,6

НПН-15

6, 10, 15

10 ООО

1,5-2.1

НПН-60

15, 20, 25, 35, 45, 60

10 ООО

1,3-1,6

* При 380 в.

Приложение 2. Защитные характеристики предохранителей ПН2

1цооо

WfOOO 5000

\ 7,000

0,100

Q,OW

0,001


SO т

SOO ЮОО

прилойсение 3. Защитные характеристики предохранителей НПН и НПР


ООО 5Ш ШгШЛ А

Ир И л о ж е н и е 47 Выключатели с электромагнитным приводом

Привод

Ток включения , А, при

220 В

Ток отключения, А, при

220 В

Бремя включения выключателя, с

Время отключения выключателя, с

В МГ-100-1000-20 МГГ-10-2000-3000/500 МГГ-1О-300-5000/750

мгг-10-5ооо/езк

ВМП-10-630-1500/20

ВМП-10-630-1500/20У

ВМП-ЮЭ-ЗООО/ЗБО

вмпз-10-бЗо-1еоо/2о

ВМПЭ-10-630-!000/31,5 ВЭМ-6-2000/36,5-100 ВЭМ-6-2000/40-125 ВЭМ-6-3200/40-125

ВЭМ-ЮК

МГ-10

МГ-20

МКП-35-1Б00

У-35-2500

С-35-630-10

С-35-3200-50

МГ-35

МГ-35В

ЬМК-353-i/l (ВМК-5Б) У-ПО-2000 50 У-110-8

мкп-по

мкп-иом

мкп-помп

У-220-iO МГ-110

пэ-п

ПЭ-2

ПЭ-21

ПЭ-21А

ПЭ-11

ПЭ-11У

ПЭВ-1

ПЭВ-ИА

ПЭБ-ПА

ПЭ-21

ПЭ-21

ПЭ-21

П9Г-7

ПС-31

ПС-ЗЗ

ШПЭ-31

ШПЭ-36

ШПЭ-IIG

ШПЭ-38

ШПС-20

ПС-20

ПЭ-31Н

ШПЭ-46

и1ПЭ-44 У1

ШПЭ-33

ШПЭ-33

ЗхШПЭ-31

ЗхШПЭ-44-

шпс~зом

73 148 250

58 100

90 100 148 250 250

80 155 155 124 244 101 244

75 160 4 40 360 244 244 3X85 ЗХ 240

1 .4

2 , 5 2.5 2,5

1 ,25 2.5

1,25 2,5

5 2 2 5 2 2 5 10 2,1 5 5

3X5 3X2 4

0,2-0,3 0,35 0,4 0,4 0,3 0,3 0.35 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,25 0.75 0,7 0,4-0 .45 0,38 0,34 0,38 3-0.4 03-0.4 0,18 0.65 0,7-0,8 0,5 0,6 0,6 0,6-0,8 0,3-0,5

0,12 0.16 0,16 0,16 0,1 0.1 0,1 0,12 0,12 0. U 0,14 О, 14 0,07 0,2 0,2 0,08 0,08-0,09 О ,08 0.08 0,1 0,12 0.11 0,06 0,08 0,055-0 08 0,055-0 08 0,055-0.08 0,04-0,07 0,08



[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [ 10 ] [11] [12]

0.0012