Главная  Развитие оптической связи 

[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] [28] [29] [30] [31] [32] [33] [34] [35] [36] [37] [38] [39] [40] [41] [42] [43] [44] [45] [46] [47] [48] [49] [50] [ 51 ] [52] [53] [54] [55] [56] [57] [58] [59] [60] [61] [62] [63] [64] [65] [66] [67] [68] [69] [70] [71] [72] [73] [74] [75] [76] [77] [78] [79] [80] [81] [82] [83] [84] [85] [86]

Рис. 7-9. Расположение ОВ в конусе фильеры при воздействии на него гидродинамических сил:

фильера; 2 -ОВ; р~- угол смещения

осевой линии ОВ от осевой линии фильеры; е-смещение осевой линии ОБ от осевой линии фильеры; Ь-радиус световода; J -текущий радиус фильеры; И-толщина жидкого ГОП в некоторой точке; -угол наклона образующей фильеры; и Йф2-радиусы входного и выходного отверстий фильеры


автоматически центрируют ОВ относительно продольной оси. Давление, создаваемое в жидкости при прохождении ОВ через коническую фильеру:

(7.4)

где h-толщина жидкого ПЗП в некоторой точке; -вязкость жидкости; а„-угол наклона образующей; и -минимальная и максимальная толщины жидкого ПЗП.

Если предположить, что уравнение действительно для ОВ, движущегося через коническую фильеру со смещением е от центральной оси (см. рис. 7.9), то общее усилие,

/7,,,МКМ

о so 100 150 200 250 300350

Рис. 7.10. Зависимость толщины ПЗП ОВ от его диаметра для цилиндрической фильеры


Рис. 7.11. Зависимость восстанавливающей силы от половины угла конуса



действующее на ОВ в сторону его смещения к центру, можно определить как

2п Ь,

Pcos

(7.5)

6\хю

{Н-Н,)[Н-Н2) [Н,+Нг)Н У

=\/(*-esin2p) + ecos -b.

Решение, приведенное в графической форме на рис. 7.11, показывает*, что для перечисленных параметров максимальное усилие создается при - Зависимость концентричности покрытия от несоосности фильеры и ОВ показана на рис. 7.12. Положение О В в фильере стабилизируется, когда восстанавливающая сила становится равной усилию смещения оси, возникающему в результате натяжения ОБ.

Однако «практически фильера состоит из конической и цилиндрической частей. Из (7.2) усилие натяжения световода через фильеру можно определить как

i4 = 2jt* J \jiy[b)dz=Bv,


О Z 1 6 8 10 Иесоосность ОВ и фильеры, мкм

Рис. 7.12. Зависимость концентричности покрытия от смещения ОВ от центральной оси фильеры: /-диаметр цилиндрической фильеры 270 мкм; 2-диаметр на выходе коьшческой фильеры 296 мкм

Рис. 7.13. Двухслойное наложение ПЗП с помощью

двух последовательно расположенных фильер: /-ОБ; 2 и 6-материалы ПЗП с вязкостью и соответственно; 3-первая фильера; 4-коническая часть фильеры; 5-цилиндрическая часть фильеры; 7-вторая фильера




где -Ф-длина цилиндрической части фильеры; у{Ь)-коэффициент сдвига [y{r) = dv/dr]; v-скорость вытяжки; В-постоянная, зависящая от и диаметра отверстия фильеры. В этом случае цилиндрическая часть должна быть очень короткой, чтобы уменьшить возникающее усилие натяжения.

При больших скоростях (более 4 м/мин) наложение ПЗП на световод лучше проводить с использованием двух последовательно расположенных фильер (рис. 7.13) или повышенного давления.

Решение уравнения (7.2), определяющее распределение скоростей v{z) и усилий приведено в [79]. Из полученных данных следует, что диаметр фильер зависит только от отношения

Hi и li2.

При скоростях вытяжки ОВ свыше 2,5 - 3 м/с в устройствах для нанесения ПЗП создают повышенное давление для предотвращения образования пузырьков и разрыва полимерного покрытия. Давление в системе равно 0,7 МПа, что обеспечивает скорость вытяжки ОВ до 5 м/с при диаметре ОВ 125 мкм и допуске на некруглость и неконцентричность + 5 мкм. Повышая давление, можно достичь скорости 24 м/с. Толщина слоя ПЗП при повышенном давлении в узле ПЗП

где к = Ь/Ьф; S=Apblb\!ivL-безразмерный параметр: Ap - разница давлений внутри узла нанесения ПЗП и атмосферы; L-длина отверстия фильеры;

Ap, = A\ivLI{b-bl-lb{\nk)l (7.8)

Коэффициент, характеризующий деформации сдвига,

y, = vlb\nk. (7.9)

В [66] рассматривается конструкция сдвоенной фильеры для нанесения ПЗП на ОВ при повышенном давлении.

Система контроля концентричности первичного ПЗП основана на явлении дифракции и интерференции света. Концентричность покрытия относительно ОВ измеряют с помощью гелий-неонового лазерного интерферометра. В зависимости от наблюдаемой картины узел нанесения ПЗП перемещают вручную или автоматически, добиваясь наилучшей концентричности. Точность нанесения однослойного покрытия +1 мкм, для двойного + 2 мкм.

Система отверждения ПЗП выполняется двух типов: тепловая или ультрафиолетовая. Тепловая система представляет собой печь (или печи), в которые при необходимости подают инертный газ. Температура в печи достигает 800° С, количество



[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] [28] [29] [30] [31] [32] [33] [34] [35] [36] [37] [38] [39] [40] [41] [42] [43] [44] [45] [46] [47] [48] [49] [50] [ 51 ] [52] [53] [54] [55] [56] [57] [58] [59] [60] [61] [62] [63] [64] [65] [66] [67] [68] [69] [70] [71] [72] [73] [74] [75] [76] [77] [78] [79] [80] [81] [82] [83] [84] [85] [86]

0.0008