Главная  Среднее значение величин 

[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] [28] [29] [30] [31] [32] [33] [34] [35] [36] [37] [38] [39] [40] [41] [42] [43] [44] [45] [46] [47] [48] [49] [50] [51] [52] [53] [54] [55] [56] [57] [58] [59] [60] [61] [ 62 ] [63] [64] [65] [66] [67] [68] [69] [70] [71] [72] [73] [74] [75] [76] [77] [78] [79] [80] [81] [82] [83] [84] [85] [86] [87] [88] [89] [90] [91] [92] [93] [94] [95] [96] [97] [98] [99] [100] [101]

Наиболь-

Максимальнее фазное-напряжение ифт =

Уровни выдерживаемых напряжений, кВ, прн перенапряжениях

шее рабочее напря-

коммутационных

грозовых

жение ир, кВ


1,13- 850

1,27-v

>950 1,12-

1,24-4

>1050 1.11-

;;j;>ii753.E

1,24-v

1,11-

1,10-У

1550

1,19-А 1,09-

1,2б1180о2ЗЛ«,

1,26 -1950 1.47-2100»- 1,55 - 2400»"

Установленные международные номинальные выдерживаемые напряжения [162] представлены на примере изоляции проводник- земля в табл. 3.1 для сетей среднего класса напряжения, в табл. 3.2 - для высоковольтных сетей и в табл. 3.3 - для сетей сверхвысокого напряжения • [162, 163]. Из них выбирают подходящие устанавливаемые номинальные напряжения

См. также Г. Н. Александров, В. Л. Иванов. Изоляция электрических аппаратов высокого напряжения. - Л.: Энергоиздат, 1984. {Прим. перев.)

7 Заказ № 2084 1 93



Группа иаоляцин

номинальный выдерживаемый уровень атмосферных перенапря-жеинй J, кВ

Номинальное выдерживаемое переменное (50 Гц) напряжение

fHOM. в. «В

1050

Примечание. Наибольшее рабочее напряжение на изоляции для 4-й и 5-й группы не превышает 245 кВ.

С учетом требований конкретных испытаний и класса изоляции. Класс изоляции зависит при этом от устройства системы заземления и степени защищенности от перенапряжений (глухое заземление нейтрали - NE; отсутствие заземления нейтрали - Л; глухое заземление и отсутствие защиты от перенапряжений - SE).

пример 3.1. В соответствии с таблицей 3.2 необходимо выбрать номинальное напряжение при наибольшем рабочем напряжении на изоляции t/н. р=245 кВ и классе напряжения NE (табл. 3.4)

По отношению к средствам ограничения напряжения (разрядникам, управляемым искровым промежуткам) номинальные выдерживаемые напряжения изоляции соответствуют номинальным напряжениям срабатывания.

Классический способ координации изоляции состоит в том, что только что изготовленные изолирующие устройства подвергаются испытаниям в соответствии со стандартизованными описанными ниже процедурами (см. § 3.2 и 3.3). Если изолирующее устройство с данным (правильно выбранным) номинальным выдерживаемым напряжением устанавливается в сети, то координация параметров изоляции считается гарантированной. Очевидно, что эта относительно простая методика не может учитывать ни статистического разброса параметров изоляции, т. е. и пробоев, и перенапряжений, ни снижения уровня электрической прочности изоляции в результате старения, увлажнения или загрязнения. Ни в коем случае не отказываясь от классической методики, следует лишь определить границы ее применимости.

Классический способ координации изоляции основан на знании функции плотности вероятности перенапряжений /(Ып) в рассматриваемой сети и функции поведения изоляции V{u). Указанная функция поведения может быть экспериментально определена только для самовосстанавливающейся изоляции, поскольку, например, невозможно эмпирически определить функ-



цию поведения изоляции крупных трансформаторов и даже достаточно надежно ее оценить. Описанный ниже статистический метод можно использовать только для изоляции атмосферным воздухом. Относительно функции плотности вероятности f(«n) в большинстве случаев также имеются лишь оценки или результаты исследований на моделях (сетевые анализаторы, программы для ЭВМ) [164-168]. Хотя регистрация перенапряжений в сетях и выполняется [169], однако объем подобных измерений невелик, они являются дорогостоящими и не могут использоваться без последующего обобщения. Естественно, что неполные исходные данные при координации изоляции приводят к ненадежности результатов и ограничивают ее применение. Тем не менее этот способ способен учитывать случайный характер нагрузок в сетях и свойств изоляции. Можно поэтому с уверенностью утверждать, что он и в дальнейшем будет развиваться.

Для математического описания метода рассматривают случайную величину уровня перенапряжения Un и напряжения пробоя изоляции Unp. Пробой изоляции наступает, если Uu>Uup. Если ввести случайную величину

D = Unp-U„, (3.1)

то условием пробоя будет D<:0. Вероятность пробоя (риск R), таким образом,

R = Fo{d* = 0)= f fo{d*)dd*, (3.2)

- оо

причем функция плотности вероятности fold*) разности D (3.1) может быть вычислена с помощью интеграла свертки: для напряжения м=Ип с функцией плотности вероятности перенапряжений /п(к) и напряжений пробоя fnp(«) -

fo id*) = Т fn (и) hp (и + d*) du. (3.3)

Из уравнений (3.2) и (3.3) следует, что

I Th{u)fnp{u+d*)dudd*

-00 -во

и окончательно

R = \ fn (и) Vnp (и) du, (3.4)

где Упр(к)-функция поведения напряжения пробоя.

Рисунок 3.1 поясняет описанные взаимосвязи; вероятность пробоя идентична заштрихованной области; Ср=Ипр io/m98 =



[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] [28] [29] [30] [31] [32] [33] [34] [35] [36] [37] [38] [39] [40] [41] [42] [43] [44] [45] [46] [47] [48] [49] [50] [51] [52] [53] [54] [55] [56] [57] [58] [59] [60] [61] [ 62 ] [63] [64] [65] [66] [67] [68] [69] [70] [71] [72] [73] [74] [75] [76] [77] [78] [79] [80] [81] [82] [83] [84] [85] [86] [87] [88] [89] [90] [91] [92] [93] [94] [95] [96] [97] [98] [99] [100] [101]

0.0012