![]() |
Главная Дифференциальные защиты [0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [ 9 ] [10] [11] [12] [13] -С 3 min - 0)3/„ом . За расчетное принимается большее из полученных значений 3 min ~ 0)3. Определяем относительные минимальные токи срабатьшания реле для всех плеч защиты: 1) сторона 18 кВ, плечи G, Т2, Т4: icpmin= 0,3 =0,314; 2) сторона 18 кВ, плечо ТЗ: /срш» =0,3=0,314; 3) сторона 220 кВ, плечо Т1: 7 . -qt 0.6206 0 321 Принимаем уставку /р min = 0,321 для ее выставления на реле с помощью переменного резистора R13. Определяем действительные токн срабатьшания чувствительного органа защиты для всех плеч защиты: 1) сторона 18 кВ, плечи G, Т2, Т4: h, 3 min = 0,321.4,6-1 -= 1772 А; I. ./. = 4Ш = 0,307; сзтт 5750 2) сторона 18 кВ, плечо ТЗ: h, 3 min =0,321 3 = 1772 А; с 3 mm = 0,307; 3) сторона 220 кВ, плечо Т1: /,з™« = 0,321.3«-1=129А; Т =03 Рассчитываем коэффициент торможения защиты tojm- В качестве первого рассматриваемого режима принимаем внешнее трехфазное КЗ в точке К4, при котором через защиты протекает максимальный ток. На рис. 20 дана исходная схема расчетного режима: кВ =46640 А; /№,,„5= 2820 А; /»)8,в= 37910А, Рис.20. Схема для расчета внешнего КЗ к НОкВ примеру 4? 18 кв= 570 А; ;i8KB = 16020A. Ток /нб,расч,в рассчитываем для плеча ТЗ: 220 к в = 2.1-0;1 100570- 1 ![]() [нб,расч,в - - --(2000/5)-(13,8/3)-3 = 0,2 . 18,2 = 3,64. Токи /нб,расч,в и /нб,расч,а рассчитываем для стороны 220 кВ, плечо TI: Лб пасч в=0.05"-- 0,05.7 = 0,35; * »о.расч, в , (1200/1) - (0,58/3) 3 * = 7 = 0,022 . 7 = 0,154; но,расч, в 0 593 {нб,расч,в=3>64 +0,35+0,154 = 4,144. Относительные вторичные токи торможения рассчитьшаем для всех плеч защиты: сторона 220 кВ, плечо TI: /pp.. = 7; сторона 18кВ,Ш1ечо ТЗ: {[р„,расч,вГ 1,2; сторона 18 кВ, плечо Т2: I Т2 16020-1 ;торм,расч,в 00/5) 5 = 2,67; сторона 18 кВ, плечо G: f 46640-1 *торм.расч,в (6000/5)5 0,5 г/торм,расч,в= 0)5 (7 + 18,2 + 2,67 + 7,77) = 17,82. Определяем относительный вторичный ток начала торможения для данного режима: Рис. 21. Схема для расчета коэффициента торможения f<ff 46 640 37 910 /торм,нач 0,5(1- + jQQjg gj ""100 570 3,21 "*" ХО,935 +0,159-1,038) =0,977; fc = Ь5-1,144 - 0,321 Р" ~tw 0,997 Определяющим режимом в данном примере для расчета коэффициента торможения является внешнее двухфазное КЗ в точке К2 при отключенном выключателе Q2. На рис, 21 дана исходная схема расчетного режима: Й8кВ=19130А; /га2о,в = 1«0А. Все три составляющие тока небеланса рассчитьшаем для плеча 220 кВ: I. =П 1 П1+ПП4- 0,593 - 0.58 , 1430Vr ;(нб,расч,в- J -и,! + U,Ui + ) - = 0,272- 3,55 =0,966; (1200/1) (0,58/3) 3 0,5Б /тоом оасч в = 0.5 (Г ) = О 5 ГЗ 55 + торм,расч,в . торм, расч,Б торм,расч,в- V-"*-*-* + iilll.) = 0,5 (3,55 + 3,19) = 3,37; (6000/5)5 /торм,нач = 0,5(1р+1)=0,5 (1,038 + 0,935) = 0,9865; 1,5 - 0,966 - 0,321 3,37 - 0,9865 = 0,473. Принимаем округленно в большую сторону Аторм 0,48. В данном режиме можно убедиться в необходимости выполнения торможения от всех плеч защиты, в том числе и от плеча в нуле генератора. Если торможение от плеча в нуле генератора ие выполняется, то 0.5 2 /торм, расч, в = 0,5. 3,55 = 1,775; /торм,нач ~ (1 3 21- ~ 1)12» тopм 1,5 • 0,966 - 0,321 - 1 72 1,775 - 1,12 а диапазон регулирования уставки торм- 0,3-1. Определяем ток срабатьшания реле отсечки по отстройке от максимального тока небаланса при переходном режиме расчетного внешнего КЗ по исходной схеме рис. 20. При расчетной первой составляющей тока небаланса /„б, расч, в принимаем fcnep ~ 3. Тогда /нб,расч,в" 3 -1 0,1 1 000570- 1 (2000/5)- (13,8/3)- 3 = 5,47; нб,расч, в 0,035; -нб, расч, в 0,154, 4б,расч,в= 5,47 +0,35 + 0,154 = 5,974; * /с,р,отс= 1,5.5,974 = 8,96. Принимаем уставку отсечки 9/ном, отс- Проверяем чувствительность защиты в минимальных режимах. Рассматриваем реальный минимальный режим двухфазного КЗ в точке Кб при отключенных выключателях Q1 и Q2. Исходная схема расчетного режима дана на рнс. 22, /"gjB = 19130 А. Вторичный относи- rrr, т 19130- 1 „ .„ тельньш ток КЗ равен /к в = -= 3,47. * (6000/5)4,6 Полусумма вторичного относительного тока торможения 0,5 /топм в = 0,5 ilL= 1,595. Р"** (6000/5)5 Строим тормозную характеристику и прямую срабатывания АО (рнс. 23). Точка А имеет координаты (1,595; 3,47). 8 кВ Рис. 22. Схема для расчета чувствительности ![]() Рис. 23. Расчет чувствительности защиты по тормозной характеристике Коэффициент чувствительности защиты в данном режиме jt(2> = 3,47/0,321 = 10,8 > 2. Для наглядности рассмотрим самый минимальный заведомо нереальный режим: двухфазное КЗ в точке Кб при отключенном генераторе и выключателе Q1. Исходная схема дана на рис. 24, Токи /(Л... = 9710 А; к 18кВ 9700 1 "(6000/5)4,6 = 1.76; НОкВ ![]() ft = 1,76/0,321 = 5,48 > 2. Даже в этом режиме защита обладает высокой чувствительностью. Результаты расчета защиты передаются наладчиком в предлагаемой ниже форме. 1. Используемьде в защите трансформаторы тока: сторона 220 кВ, плечо Т1: АГ=1200/1 А, схема соединения Д ; сторона 18 кВ, плечи G, Т2 и Т4\ Kj =6000/5 А, схема соединения Y; сторона 18 кВ, плечо Т3\ Рис. 24. Расчет минималыюго лпогкг а « . v pj;„a A = 2000/5 А, схема соединения Y. 2. Принятые ответвления в дифференциальной и тормозной цепях защиты: Сторона 220 кВ, плечо Т1 Ответвление 7X7 - TL3 в сторону трансформаторов тока............................... 0,58 В (,1-3) Ответвление ТЫ ~ TL3 в сторону реле ........ ЗА {1-10) Ответвление трансреактора TAV............. 3 А (J) Ответвление промежуточных трансформаторов тока" торможения ТА1....................... 3 А (i) Страна 18 кВ, плечи G, Т2 и Т4 Ответвление трансреактора TAV............. 4,6 А (2) Ответвление промежуточных трансформаторов тока торможения соответственно ATI - АТЗ........ 5 А (/) Сторона 18 кВ, плечо ТЗ Ответвление TL4 - TL6 в сторону трансформаторов тока............................... 1 3,8 А {1-10) Ответвление TL4- TL6 в сторону реле......... ЗА [1-3) Ответвление трансреактора TAV..........., , 3 А (J) Ответвление промежуточных трансформаторов тока торможения ТА2................,...... 3 А (J) 3, Минимальный ток срабатывания реле (регулировка RI3) 1 = О 321 / с, р тт ном, отн 4, Коэффициент торможения (регулировка RI2) 5, Уставка начала торможения /торм, нач 6. Ток срабатывания реле отсечки / =91 с р, отс ном, отв 7. Время срабатывания защиты на отключение блока с,з = 0с.. Схема включения цепей переменного тока защиты, выравнивающих автотрансформаторов и приставок дополнительного торможения для данного примера приведена на рис, 25. [0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [ 9 ] [10] [11] [12] [13] 0.0014 |